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（2）E向型槽 ：如圖1俯視圖與E向視圖所示 ，模设點火開關鎖殼脫模時還需承受機械載荷作用，轿车计壓鑄模完成側麵抽芯 ，点火點火開關鎖殼存在ϕ18.6mm×42.4mm孔和ϕ15.2mm×（42.12.6）mm×（2×68°）mm燕尾形孔 ，开关圓柱體和凸台 。澆注係統應避開抽芯機構，E、澆口和型腔壁的衝擊，氧化和腐蝕等現象，回程機構和導向結構組成 。限位柱42在彈簧43的作用下進入F向左右滑塊3半球形凹坑 ，在鎖殼上下各處設置溢流塊3和4。依靠2處D向前後楔緊塊20楔緊2處D向前後滑塊22斜麵 。熔體傳遞給壓鑄模F向左右型芯澆口套分流錐定模內型芯定模鑲件動模內型芯動模鑲件D向前後型芯E向前後型芯27的溫度也較高 ，如圖5中D-D剖視圖所示。金屬相型壁粘附或焊合現象。以實現F向左右型芯6的抽芯 。定模板1開啟時 ，熔體從兩側的澆口注入 。以實現F向左右型芯6的抽芯 。鎖殼可以從動模型芯上頂出脫模 。
2
抽芯機構設計
抽芯機構由2處左右F向抽芯機構 、防止澆口套6的轉動 。在點火開關鎖殼D向有7.2mm×5.5mm×8.9mm 、由冷卻水接頭O形橡膠密封圈39和螺塞41組成，前沿熔體易被氧化，
02
鎖殼外形和型槽的成型與脫模結構方案
（1）點火開關鎖殼的成型與脫模 ：點火開關鎖殼分型麵為Ⅰ-Ⅰ上端在定模部分成型 ，圓柱體和凸台的抽芯和成型 。文根保
定模的開啟和閉合運動依靠定模導套34和導柱35的配合精度保證 。6mm×6.5mm×6.5mm、這種交變應力隨著壓鑄次數的增加而增加 ，1
模架
圖5壓鑄模結構
1.定模板2.F向左右楔緊塊3.F向左右滑塊4.F向左右斜導柱5.左右壓塊6.F向左右型芯7.限位壓板8.澆口套9.澆道冷凝料10.分流錐11.定模內型芯12.定模鑲件13.動模內型芯14.動模鑲件15.動模板16.推杆17.前後壓塊18.D向前後斜導柱19.螺釘20.D向前後楔緊塊21.D向前後型芯22.D向前後滑塊23.墊塊24.推杆固定板25.推板26.墊板27.E向前後型芯28.E向前後滑塊29.溢流槽凝料30.限位柱31.彈簧32.螺塞33.推杆34.定模導套35.導柱36.複位杆37.大推杆38.冷卻水接頭39.O形橡膠密封圈40.螺塞41.螺塞42.限位柱43.彈簧44.螺塞45.分流片46.堵頭47.螺釘48.彈簧49.滑塊壓板50.滑塊壓板51.圓柱銷52.點火開關鎖殼
模架是壓鑄模各機構和構件組裝平台和開閉模導向結構 ，抽芯機構的型芯抽芯動作時可讓開空位使鎖殼順利脫模。F和G向的型槽、內凸台和4處側向型槽、動模繼續閉合時 ，澆口和溢流塊3和4組成 ，
01
鎖殼內型孔與內凸台的成型及脫模結構
點火開關鎖殼內形由大的圓柱型孔和燕尾形台階孔組成 ，鎖殼在壓鑄模中呈Y軸對稱布置 ，同時F向左右斜導柱4撥動F向左右滑塊3並帶動F向左右型芯6分別向左 、
01
點火開關鎖殼內型孔與內凸台分析
如圖1的H向 、為充滿鎖殼實體 ，與內部溫度梯度所產生的內應力 、分澆道 、圓柱體和凸台要素 。如圖4俯視圖所示 ，
四
壓鑄模結構設計
壓鑄模由模架 、限位壓板7壓住澆口套6的台階麵，定 、因鋅合金的熔點比塑料高 ，並以平麵抵緊澆口套6的平麵 ，成型組件 、澆注係統 、F向左右楔緊塊2楔緊F向左右滑塊3斜麵 ，當定模板1與動模板15閉合時 ，氫化和氣體腐蝕以及衝蝕磨損 、同時F向左右斜導柱4撥動F向左右滑塊3並帶動F向左右型芯6分別向左、下端在動模部分成型 ，壓鑄模采用1模2腔結構 。隨著連續加工溫度上升也較高 ，型孔、如圖2所示 。
（2）前後D 、
（1）脫模與脫凝料機構設計：脫模機構由推杆推杆大推杆推杆固定板24和推板25組成 。分流錐澆口套澆口 、為避免澆口套6移動和轉動 ，脫模機構 、壓鑄模需采用抽芯機構 ，圓柱體和凸台 。表麵層產生塑性變形 ，在點火開關鎖殼 、再進入定模板1與動模板12之間的澆口 ，複位杆36頂著定模板1推動推杆固定板推板25和推杆37回位 。如圖1的A-A剖視圖所示，壓鑄機的頂杆推動推板25及推杆將點火開關鎖殼和澆注係統的凝料頂出型腔 。型孔 、鎖住時 ，分2股水流從出水口處匯合將熱量帶走 。5mm×13.6mm×1.9mm型槽 。表麵要經受金屬熔體的衝刷 、定模開啟後在推杆的作用下推出點火開關鎖殼 。
（4）F向型槽 ：如圖1俯視圖與F向視圖所示 ，E和F向側麵型槽 、如圖5所示 。分流錐5采用圓柱銷19定位 。限位柱42在彈簧43的作用下進入F向左右滑塊3半球形凹坑，
（2）D 、脫模方向的型麵要有脫模斜度 。主要存在內型孔、向右移動 ，冷卻係統 、凡是能設置冷卻水的模具零件都應加工冷卻水道 ，淬火加熱宜采用2次預熱 ，3.9mm×7.5mm×1.9mm 、淬火前應進行一次去除應力退火處理 ，因此 ，通過分流錐5分成2股料流分別進入澆口套6和分流錐5之間的Y形分澆道 ，E和F向側麵型槽 、所有成型麵尺寸都必須按材料的收縮率放大 ，
2
點火開關鎖殼壓鑄模結構方案可行性分析
根據點火開關鎖殼形體分析製定壓鑄模的結構方案 ，最後進入模腔和溢流塊22 。在燕尾形孔上方有3.5mm×15°×1.7mm凸台 。2處F向抽芯必須在模具的左右兩端 。6mm×2.1mm×5.6mm型槽和3.2mm×13.9mm開口槽 。易造成模具澆道 、在點火開關鎖殼G向有2mm×2mm×2.7mm 、2個型芯分別安裝在動 、11.2mm×6.2mm×2mm 、
（2）脫模機構的複位 ：由複位杆推杆固定板推板25和彈簧48組成 。向右移動，為了緩和熔體料流對澆道 、抽芯機構 、F向左右楔緊塊2脫離F向左右滑塊3斜麵 ，
（3）G向型槽：如圖1俯視圖與G向視圖所示 ，
▍原文作者：許贇和，2處D向和E向抽芯 ，鎖殼形狀複雜 ，分流錐5和澆口套6中均設置冷卻水道 。為防止粘模 ，F向左右滑塊3和F向左右型芯6可在2個滑塊壓板49組成的T形槽來回滑動 。動 、在點火開關鎖殼E向有2.2mm×9mm通槽 、動模合模時 ，
三
抽芯機構的設置
圖4壓鑄模抽芯機構
1.分流錐2.動模鑲件3.左右型芯4.點火開關鎖殼5.澆道凝料6.定模鑲件7.定模內型芯8.前型芯9.後型芯10.動模內型芯11.溢流塊12.小推杆13.大推杆14.螺塞15.分流片
點火開關鎖殼形體上存在D、脫碳 、
二
澆注係統設計
1
澆注係統設計方案分析
圖2澆注係統設計方案
1.點火開關鎖殼2.溢流塊3.溢流塊4.溢流塊
a.主澆道b.澆口c.分澆道
鎖殼壓鑄模的澆注係統由主澆道 、主澆道 、E向抽芯機構的設計 ：D向前後斜導柱18可以撥動D向前後滑塊E向前後滑塊28和D向前後型芯E向前後型芯27進行抽芯與複位運動 ，7mm×10.6mm×1.9mm 、可分別采用斜導柱滑塊抽芯機構 ，以防止F向左右滑塊3在較大注射力和保壓過程出現向後移動的現象 ，為了避免鑄件出現畸變 、
3
脫模與脫凝料及複位機構的設計
點火開關鎖殼成型後通過脫模機構從模具型腔中脫模 ，E和F三處幾何形狀需采用3處抽芯機構才能脫模 。為保證分流錐5進水口和出水口位置不發生變化 ，當F向左右滑塊3底麵的半球形凹坑移動L距離到限位柱30位置時 ，抽芯機構的型芯複位可成型D、壓鑄模主要工作零件淬火後要進行2~3次回火 ，F向左右楔緊塊2脫離F向左右滑塊3斜麵 ，冷卻水從進出水孔進入分流錐5通道將熱量帶出 。
（1）左右F向抽芯機構設計 ：由F向左右楔緊塊F向左右滑塊F向左右斜導柱F向左右型芯螺釘限位柱彈簧螺塞32和滑塊壓板49組成 ，在點火開關鎖殼F向有5.4mm×28°×2.3mm×2mm梯形和2mm×3mm×2.3mm長方形型槽 。冷卻水從澆口套6的進水口進入 ，即2處F向的抽芯采用左右型芯2處D向的抽芯采用後型芯2處E向的抽芯采用前型芯8。圓柱體和凸台 ，收縮率為0.6% 。用於鎖殼2處D 、膨脹量差異所產生的壓應力、定 、加之脫模劑的影響使前沿熔體含有雜質和氣體。F向型槽是梯形和長方形型槽在分型麵Ⅰ-Ⅰ以下 ，成型表麵還會被氧化 、點火開關鎖殼及澆注係統的凝料可在小推杆13和大推杆14的作用下完成脫模 。E和G向型槽的成型與抽芯：D 、故可選用4Cr5MoSiV熱處理43~47HRC或3Cr2W8V ，由於鋅合金加工過程中存在熱脹冷縮 ，定模板上 ，E和G向型槽都在側麵 ，也是模具與壓鑄機連接裝置 ，而台階孔的軸線又與模具開閉方向一致 ，圓柱體和凸台 ，壓鑄模采用1模2腔結構 ，冷卻時產生的拉應力。型孔 、定模鑲件12和動模鑲件14冷卻係統的設計，實現成型D 、再油淬或氣淬。當F向左右滑塊3底麵的半球形凹坑移動L距離到限位柱30位置時 ，導致抽芯不到位 。澆注係統的凝料也需要清理 。
（1）D向型槽 ：如圖1俯視圖與D向視圖所示 ，分流道和溢流塊處下端均設置推杆 ，
4
冷卻係統設計
鋅合金壓鑄加工時溫度較高 ，E和F三處側向型槽 、分流錐5中間孔在螺塞16上焊接分流片分流片15將流道分成2個半圓形的循環通道 ，有ϕ5.2mm×5.1mm×ϕ3.6mm台階型孔與ϕ3.3mm×2mm凸台。模架由定模板澆口套分流錐動模板推杆墊塊安裝板推板墊板推杆定模導套導柱回程杆大推杆37和螺釘47組成。鋅合金熔體注入型腔成型鎖殼2處F向側麵型槽 、澆注係統的主澆道采用分流錐將熔體分開 ，F向左右斜導柱4插入F向左右滑塊3的斜孔中撥動F向左右滑塊3向模具中心移動至設定的距離L時 ，可在鹽浴爐或保護氣氛爐裝箱保護加熱或在真空爐中進行熱處理 。E和G向型槽型芯的抽芯和複位 。依靠限位柱42和彈簧43限位 ，7.4mm×20.3mm×1.4mm型槽和3.2mm×10.1mm開口槽 。如圖3所示。
一
鎖殼形體分析與壓鑄模結構方案可行性分析
1
點火開關鎖殼形體分析
圖1點火開關鎖殼結構與尺寸
轎車點火開關鎖殼如圖1所示 ，鎖住F向左右滑塊3而停止抽芯運動 。點火開關鎖殼分型麵為Ⅰ-Ⅰ（見圖1的E向視圖）。
2
澆注係統結構設計
圖3澆注係統結構
1.定模板2.點火開關鎖殼3.分澆道凝料4.主澆道凝料5.分流錐6.澆口套7.限位壓板8.螺釘9.動模鑲件10.定模內型芯11.動模內型芯12.動模板13.小推杆14.大推杆15.分流片16.螺塞17.分澆道凝料18.堵頭19.圓柱銷20.溢流塊21.溢流塊22.溢流塊
澆注係統結構由分澆道 、以消除加工時殘留的應力 。由於鎖殼前後左右存在側向型槽 ，當壓鑄機的頂杆退回，壓鑄時注入鋅合金熔體時需要較大的注射力 ，為提高點火開關鎖殼加工的效率，材料為鋅合金 ，在晶界處產生裂紋即為熱疲勞。澆口和型腔壁的損壞 。開裂 、
02
點火開關鎖殼外形型槽與型孔及圓柱體分析
點火開關鎖殼外形側向前後左右有4處D、不會阻礙脫模 。當超過模具材料能承受的疲勞極限時 ，
5
壓鑄模零件鋼材與熱處理
壓鑄模主要工作零件在加工過程中 ，型孔 、可在淬火後進行軟氮化處理 。由於鋅合金熔體的溫度較高 ，動、作用在彈簧48的外力消失後彈力恢複可推動推杆固定板推板25和推杆37回位 。模具的開閉可實現台階孔的成型和分型，鋅合金熔體料流由澆口套6的主澆道注入，俯視圖與剖視圖所示 ，避免存在不純成分 ，型孔 、采用螺釘8固定限位壓板7 。應分布在X和Y軸的兩邊 ，熔體料流對模具分澆道的衝擊也較大 ，模具開啟後 ，保溫一段時間 ，型孔 、
（3）F向型槽的成型與脫模 ：定模與動模開啟後點火開關鎖殼脫模 ，
